58? CEMENT 3 2023 RUBRIEK NORMBESTEF Dit is het eerste artikel in Cement-rubriek Normbesef. In deze rubriek kunnen lezers onduidelijkheden in de constructeurspraktijk, bijvoorbeeld in de regelgeving, aankaarten. Let wel: hoewel de artikelen worden beoordeeld door experts, betreft het de persoonlijke interpretatie van de auteur. Aan de inhoud kunnen dan ook geen rechten worden ontleend. De artikelen geven ook niet altijd een antwoord of oplossing. Het doel van de rubriek is de sector te informeren over onduidelijkheden in de norm en daarmee een discussie op gang te brengen. Dit kan leerzaam zijn, zo meent de redactie van Cement. Uiteraard voor de normcommissie, maar ook voor collega-constructeurs. Het uiteindelijke doel van de rubriek is meer duidelijkheid voor iedereen en in sommige gevallen misschien zelfs betere normen. Een uitgebreidere toelichting op de rubriek staat in het artikel 'Nieuwe rubriek over normen: Normbesef' voorafgaand aan dit artikel. Hebt u zelf ook een onderwerp voor deze rubriek, neem dan contact op met Jacques Linssen, j.linssen@aeneas.nl. Publicatie kan eventueel anoniem. Met dank aan ir. Thijs van den Bosch (voorheen werkstudent Witteveen+Bos, momenteel Dura Vermeer) Bij het berekenen van de schuifspanning bij pons speelt de schuifspanningsvergrotingsfactor ? een grote rol. Er bestaat de nodige onduidelijkheid over hoe deze factor bij rand- en hoekkolommen moet worden berekend, wat kan leiden tot onjuiste uitkomsten. In dit artikel wordt dit nader toegelicht en wordt een consistente methode geboden voor de bepaling van de factor ?. PONS­ BEREKENING NADER BESCHOUWD In EN 1992-1-1 art. 6.4 wordt beschreven hoe het bezwijk - mechanisme pons moet worden getoetst. Gesteld wordt dat, wanneer de oplegreactie excentrisch is ten opzichte van de controle-omtrek, de maximale schuifspanning bepaald moet worden volgens formule 6.38: = Ed Ed i V v ?ud =+ Ed i Ed 1 1 M u ? k VW =+ + 1 0, 6 4 e ?? Dd ?? ?? =+ + ?? ?? ?? ?? ?? 2 2 y z zy 1 1, 8 e e ? bb =+ 11 par1 1 uu ? ke uW = 1 1 u ? u ?? ?? =+ + ?? ???? ?? ?? ?? 2 2 Ed,y Ed,z 11 E d 1, E d 1, 1 yz yzM M uu ? kk VW VW ?? ?? =+ + ?? ???? ?? ?? ?? 2 2 Ed,y Ed,z 11 E d 1, E d 1, 1 yz yzM M uu ? kk VW VW ? ?? ? =+ + ??? ?  ??? ? 2 2 6 6 3 3 70, 6 10 180060, 0 10 1800 1 0, 5 3 0, 6 3 200 10 499\f042200 10 556\f916 ? Als gevolg van de excentrische ponsbelasting is de schuifspanning v Ed niet uniform verdeeld over de controle-omtrek, maar krijgt deze een momentcom- ponent (fig. 1). Het effect hiervan wordt in rekening gebracht door middel van de schuifspanningsvergro- tingsfactor ?, te bepalen volgens formule 6.39: = Ed Ed i V v? ud =+ Ed i Ed 1 1M u ? k VW =+ + 1 0, 6 4 e ?? Dd ?? ?? =+ + ?? ?? ?? ?? ?? 2 2 y z zy 1 1, 8 e e ? bb =+ 11 par1 1 uu ? ke uW = 1 1 u ? u ?? ?? =+ + ?? ???? ?? ?? ?? 2 2 Ed,y Ed,z 11 E d 1, E d 1, 1 yz yzM M uu ? kk VW VW ?? ?? =+ + ?? ???? ?? ?? ?? 2 2 Ed,y Ed,z 11 E d 1, E d 1, 1 yz yzM M uu ? kk VW VW ? ?? ? =+ + ??? ?  ??? ? 2 2 6 6 3 3 70, 6 10 180060, 0 10 1800 1 0, 5 3 0, 6 3 200 10 499\f042200 10 556\f916 ? Normbesef (1) CEMENT 3 2023 ?59 Het handmatig bepalen van ? blijkt in de praktijk vaak lastig en erg bewerkelijk. De Eurocode geeft daarom voor enkele standaardgevallen vereenvou- digde bepalingsmethodes voor ? (zie hierna). De standaardgevallen zijn helaas zeer beperkt in hun toepassing en geven soms twijfelachtige resultaten. Vanwege hun eenvoud wordt er echter regelmatig ten onrechte op teruggegrepen, met potentieel onveilige ontwerpen tot gevolg. Standaardgevallen volgens de Eurocode Voor enkele standaardgevallen geeft de Eurocode een aantal bepalingsmethodes voor de ?-factor, die zijn samengevat in tabel 1. De waarden voor k uit formule 6.44 kunnen bepaald worden volgens EN 1992-1-1 tabel 6.1 (tabel 2 in dit artikel). Beperkingen volgens de Eurocode Het is interessant te weten welke situaties niet voldoen aan de standaardgevallen uit de Eurocode en waarbij ? dus met formule 6.39 moet worden bepaald: ? contr ole-omtrekken op een afstand kleiner dan 2d (zoals bedoeld in EN 1992-1-1 art. 6.4.2 (2) en 6.4.4 (2)); ? contr ole-omtrekken met invloed van een naburige sparing in de plaat (zoals bedoeld in EN 1992-1-1 art. 6.4.2 (3)); ? r and- of hoekkolommen met een naar buiten gerichte excentriciteit; ? r and- of hoekkolommen op enige afstand vanaf de plaatrand; ? in alle v oorgenoemde situaties waarbij bovendien figuur 6.21N niet mag worden toegepast. De vraag of de excentriciteit naar binnen of naar buiten gericht is, is discutabel. Artikel 6.4.3 (4) omschrijft dit als 'een moment om een as evenwijdig aan de plaatrand' dat naar binnen gericht is. Op zichzelf is dit een onbeduidende definitie: voor elke ponsbelasting is er een as evenwijdig aan de plaatrand denkbaar ten opzichte waarvan de ponsbelasting een naar binnen gerichte excentriciteit heeft. De excentriciteit is in formules 6.42 en 6.43 gedefini- eerd als e = M Ed / V Ed. In de praktijk wordt dit veelal geïnterpreteerd als de excentriciteit die volgt uit het moment en de normaalkracht in de kolomkop. Zodoende zou men kunnen redeneren dat de excen- triciteit die volgt uit de krachten in de kolomkop bepalend is of het moment naar binnen of naar buiten gericht is. De excentriciteit moet echter worden beschouwd ten opzichte van het zwaartepunt van de controle-omtrek, zoals genoemd in EN 1992-1-1 art. 6.4.3(3). De interpretatiewijze van de excentriciteit e is verduidelijkt in de zinsnede toegevoegd in [C1] aan art. 6.4.3 (4): Als de excentriciteit loodrecht op de plaatrand niet naar binnen is gericht, is vergelijking (6.39) van toepassing. Bij het berekenen van W 1 behoort de excentriciteit e te zijn gemeten vanuit de zwaarte- puntas van de controle-omtrek. IR. PIETER SCHOUTENS Witteveen+Bos IR. COEN HULSEBOSCH Witteveen+Bos auteurs Tabel 1?Standaardgevallen ponstoets volgens Eurocode formulenummer formule toepassingsgebied 6.42 = Ed Ed i v v ? ud =+ Ed i Ed 1 1M u ? k vW =+ + 1 0, 6 4 e ?? Dd ?? ?? =+ + ?? ?? ?? ?? ?? 2 2 y z zy 1 1, 8 e e ? bb =+ 11 par1 1 uu ? ke uw = 1 1 u ? u ?? ?? =+ + ?? ???? ?? ?? ?? 2 2 Ed,y Ed,z ii E d 1, E d 1, 1 yz yzM M uu ? kk vW vW ?? ?? =+ + ?? ???? ?? ?? ?? 2 2 Ed,y Ed,z ii E d 1, E d 1, 1 yz yzM M uu ? kk vW vW ? ?? ? =+ + ??? ?  ??? ? 2 2 6 6 3 3 70, 6 10 180060,0 10 1800 1 0, 53 0, 63 200 10 499\f042200 10 556\f916 ? cirkelvormige middenkolom 6.43 = Ed Ed i v v ? ud =+ Ed i Ed 1 1M u ? k vW =+ + 1 0, 6 4 e ?? Dd ?? ?? =+ + ?? ?? ?? ?? ?? 2 2 y z zy 1 1, 8e e ? bb =+ 11 par1 1 uu ? ke uw = 1 1 u ? u ?? ?? =+ + ?? ???? ?? ?? ?? 2 2 Ed,y Ed,z ii E d 1, E d 1, 1 yz yzM M uu ? kk vW vW ?? ?? =+ + ?? ???? ?? ?? ?? 2 2 Ed,y Ed,z ii E d 1, E d 1, 1 yz yzM M uu ? kk vW vW ? ?? ? =+ + ??? ?  ??? ? 2 2 6 6 3 3 70, 6 10 180060,0 10 1800 1 0, 53 0, 63 200 10 499\f042200 10 556\f916 ? rechthoekige middenkolom met belasting excentrisch ten opzichte van beide assen 6.44 = Ed Ed i V v ? ud =+ Ed i Ed 1 1M u ? k VW =+ + 1 0, 6 4 e ?? Dd ?? ?? =+ + ?? ?? ?? ?? ?? 2 2 y z zy 1 1, 8 e e ? bb =+ 11 par1 1 uu ?ke uW = 1 1 u ? u ?? ?? =+ + ?? ???? ?? ?? ?? 2 2 Ed,y Ed,z 11 E d 1, E d 1, 1 yz yzM M uu ? kk VW VW ?? ?? =+ + ?? ???? ?? ?? ?? 2 2 Ed,y Ed,z 11 E d 1, E d 1, 1 yz yzM M uu ? kk VW VW ? ?? ? =+ + ??? ?  ??? ? 2 2 6 6 3 3 70, 6 10 180060, 0 10 1800 1 0, 5 3 0, 6 3 200 10 499\f042200 10 556\f916 ? randkolom waarbij de excentriciteit loodrecht op de plaatrand naar binnen is gericht en evt. een moment om een as haaks op de plaat - r and. Hierbij mag k zijn bepaald volgens tabel 6.1 waarbij c ? / c? is vervangen door c ? / 2c? 6.46 = Ed Ed i v v ? ud =+ Ed i Ed 1 1M u ? k vW =+ + 1 0, 6 4 e ?? Dd ?? ?? =+ + ?? ?? ?? ?? ?? 2 2 y z zy 1 1, 8 e e ? bb =+ 11 par1 1 uu ? ke uw = 1 1 u ? u ?? ?? =+ + ?? ???? ?? ?? ?? 2 2 Ed,y Ed,z ii E d 1, E d 1, 1 yz yzM M uu ? kk vW vW ?? ?? =+ + ?? ???? ?? ?? ?? 2 2 Ed,y Ed,z ii E d 1, E d 1, 1 yz yzM M uu ? kk vW vW ? ?? ? =+ + ??? ?  ??? ? 2 2 6 6 3 3 70, 6 10 180060,0 10 1800 1 0, 53 0, 63 200 10 499\f042200 10 556\f916 ? hoekkolom waarbij de excentriciteit naar het binnengebied van de plaat is gericht figuur 6.21N ? = 1,15 (middenkolom) voor constructies waarvan de zijdelingse stabiliteit niet afhankelijk is van het door de platen en kolommen gevormde raamwerk en waar- van de lengte van de opeenvolgende overspanningen niet meer dan 25% verschillen ? = 1,40 (randkolom) ? = 1,50 (hoekkolom) Tabel 2?Tabel 6.1 uit EN 1992-1-1 met waarden voor k van rechthoekige belaste gebieden c? / c ? ? 0,5 1,02,0? 3,0 k 0,450,600,700,80 60? CEMENT 3 2023 Figuur 1.Bepaling excentriciteit e waarbi\f de resultante V \bd naar binnen is gericht t.o.v. kolomas maar naar binnen (links) of naar buiten (rechts) is gericht t.o.v. zwaarteli\fn controle-omtrek (bron: fig. 2.2.4 [1]) z z VEd + vEd y V Ed u1 y0 e VEd MEd MEd vEd y VEd u1 y0 e VEd VEd = + = implicatie hiervan is dat een ponskracht, met een geringe naar binnen gerichte excentriciteit ten opzichte van de kolomkop, ten opzichte van het zwaartepunt van de controle-omtrek juist naar buiten gericht kan zijn. Een verkeerde interpretatie van de excentriciteit leidt zo tot ongeoorloofde toepassing van formules 6.44/6.46. Indien de kolom bovendien dicht op de plaatrand staat is de afstand tussen hart kolom en zwaartelijn controle-omtrek vrij groot. Als het moment op de kolomkop klein is (of naar buiten gericht), leidt dit tot aanzienlijk ongunstiger ?-factoren dan de benaderde waarden gegeven in figuur 6.21N en formules 6.44/6.46. Op basis van het voorgaande mag duidelijk zijn dat de methode zoals beschreven in EN 1992-1-1 art. 6.4.3 in de praktijk niet altijd juist geïnterpreteerd en toegepast wordt. Een eenduidige methode is daarom noodzakelijk. Ponstoetsing nader beschouwd Om te komen tot een uniforme en eenduidige bepa- lingswijze van de schuifspanningsvergrotingsfactor ? wordt voorgesteld de volgende methodiek te hanteren: 1. Bepaal de lengt e van de controle-omtrek u 1 conform EN 1992-1-1 art. 6.4.2; 2. Bepaal het st atisch moment S y resp. S z van de controle-omtrek ten opzichte van een referentie- punt (voor rand- of hoekkolommen bij voorkeur de plaatrand): Sy = ?L i yi????????S z = ?L i zi Li is de lengte van segment i langs de perimeter; yi ; z i is de afstand van zwaartepunt segment i tot referentiepunt in y- en z-richting; 3. Bepaal de af stand van hart kolom/lastvlak tot het zwaartepunt van de controle-omtrek: y0 = S y / u 1 ? a y????????z 0 = S z / u 1 ? a z ay ; a z is de afstand van hart kolom tot referentie- punt in y- en z-richting; 4. Bepaal het e ffectieve moment in het zwaartepunt van de controle-omtrek: MEd,y = M Ed,y,col ? V Ed y0????????M Ed,z = M Ed,z,col ? V Ed z0 5. Bepaal het plast ische weerstandsmoment van de controle-omtrek ten opzichte van het zwaartepunt van de controle-omtrek conform formule 6.40. Deze is te herschrijven als: W1,y = ?L i | ey,i|????????W 1,z = ?L i |ez,i| Dit moet worden gelezen in combinatie met de definitie van e onder formule 6.40: e is de afstand dl tot de as waarrond het moment M Ed aangrijpt. Bedoeld wordt dus dat het moment M Ed rond de zwaartepuntas van de controle-omtrek moet aangrij- pen. Bij een rand-/hoekkolom ligt het zwaartepunt van de controle-omtrek verschoven ten opzichte van de as van de kolomkop. Het optredende moment in de kolomkop moet hiervoor dus worden gecorrigeerd: M Ed = M Ed,col ? V Ed · y(z) 0, waarbij de afstand y 0 respectie- velijk z 0 de afstand is tussen het hart van de kolomkop en het zwaartepunt van de controle-omtrek in y- en z-richting. Voor rand- en hoekkolommen is het zwaartepunt van de controle-omtrek vrijwel altijd naar binnen gelegen ten opzichte van hart kolom. Een zeer belangrijke fig. 1 Bepaling excentriciteit e waarbij de resultante V Ed naar binnen is gericht t.o.v. kolomas, maar naar binnen (links) of naar buiten (rechts) is gericht t.o.v. zwaartelijn controle-omtrek, bron: [1] fig. 2.2.4 CEMENT 3 2023 ?61 Normbesef (1) Figuur 2. Geometrie voorbeeldberekening \foekkolom [mm] y0= 553 ay= 150 c1= 300 c2= 400 z  a z    VEd Li is de lengte van segment i langs de controle- omtrek; ey,i ; e z,i is de afstand van zwaartepunt segment i tot het de zwaartelijn van de controle-omtrek in y- respectievelijk z-richting; 6. Bepaal de schuif spanningsvergrotingsfactor ?, waarbij gebruik wordt gemaakt van de veralge- meende formule NA.6.39.1 zoals ook wordt gehan- teerd in DIN-EN 1992-1-1/NA: = Ed Ed i V v ? ud =+ Ed i Ed 1 1M u ? k VW =+ + 1 0, 6 4 e ?? Dd ?? ?? =+ + ?? ?? ?? ?? ?? 2 2 y z zy 1 1, 8 e e ? bb =+ 11 par1 1 uu ? ke uW = 1 1 u ? u ?? ?? =+ + ?? ???? ?? ?? ?? 2 2 Ed,y Ed,z 11 E d 1,E d 1, 1 yz yzM M uu ? kk VW VW ?? ?? =+ + ?? ???? ?? ?? ?? 2 2 Ed,y Ed,z 11 E d 1, E d 1, 1 yz yzM M uu ? kk VW VW ? ?? ? =+ + ??? ?  ??? ? 2 2 6 6 3 3 70, 6 10 180060, 0 10 1800 1 0, 5 3 0, 6 3 200 10 499\f042200 10 556\f916 ? Bij deze methode gelden de volgende kanttekeningen: ? V oor ronde of rechthoekige middenkolommen zonder invloed van sparingen (als bedoeld in art. 6.4.2 (3)) geldt dat het zwaartepunt van de controleperimeter samen valt met het hart van de kolom. Stap 2 t/m 4 kunnen in dit geval achterwege blijven (y 0 = z 0 = 0). ? V oor ronde randkolommen of rechthoekige randko- lommen met ribbe parallel aan plaatrand, zonder invloed van sparingen, geldt dat de zwaartelijn van de controleomtrek haaks op de plaatrand door het hart van de kolom gaat (z 0 = 0 indien de plaatrand parallel aan de z-as ligt). ? De v eralgemeende formule 6.39 geeft de moge- lijkheid om voor situaties met momenten in twee orthogonale richtingen de ?-factor te bepalen. Formules 6.39, 6.42 en 6.43 worden bovendien door deze formule afgedekt, waarmee deze niet strijdig is met de Eurocode. ? V oor ronde kolommen geldt k y = k z = 0,6 voor c 1 = c 2. Dit overeenkomstig formule 6.42, welke met boven- staande methodiek is af te leiden voor k = 0,6. ? F ormules 6.44 en 6.46 worden niet toegepast. Rekenvoorbeeld Ter illustratie van de bepalingswijze waarin de metho- diek uit de Eurocode tekort schiet, wordt een reken- voorbeeld van een hoekkolom gegeven. Hiervoor worden de volgende uitgangspunten gehanteerd: Rekenwaarde ponskracht:????????V Ed = 200 kN Moment y-richting:???????????????M Ed,col,y = 40 kNm Moment z-richting:???????????????M Ed,col,z = 50 kNm Plaatdikte: ??????????????????\ ?????h = 400 mm Gewogen effectieve plaatdikte:???d = 350 mm Overige geometrie is gegeven in figuur 2. Aangezien de resultante van de ponskracht V Ed naar binnen is gelegen ten opzichte van hart kolom, zou geredeneerd kunnen worden dat de excentriciteit naar binnen gericht is. In dat geval zou geredeneerd kunnen worden dat de ? -factor volgens EN 1992-1-1 art. 6.4.3 (5) en formule 6.46 bepaald mag worden. Hieruit volgt: u 1??? = c 1 + c 2 + ?d???? = 300 + 400 + 350? = 1800 mm u 1*???= ½c 1 + ½c 2 + ?d?= 150 + 200 + 350? = 1 450 mm ?????= u 1 / u 1*???????? = 1800 / 1450 = 1,2 4 Uit de methodiek in dit artikel volgt echter: 1. Bepaal u 1 u1???= 1800 mm 2. Bepaal S y en S z Genomen ten opzichte van plaatrand, met positieve z-as parallel aan plaatrand links, positieve y-as parallel aan plaatrand boven: S y???= 1.264.867 mm² S z???= 1.339.823 mm² 3. Bepaal y 0 en z 0 y0???= S y / u 1 ? a y??= 1.264.867 / 1800 ? 150 = 553 mm z 0???= S z / u 1 ? a z?? = 1.339.823 / 1800 ? 200 = 545 mm fig. 2 Geometrie voorbeeldberekening hoekkolom [mm] 62? CEMENT 3 2023 4. Bepaal M Ed,y en M Ed,z MEd,y?= M Ed,y,col ? V Ed y0?= 40 ? 200 · 0,553 = -70,6 kNm M Ed,z?= M Ed,z,col ? V Ed z0 ?= 50 ? 200 · 0,545?= -60,0 kNm Hieruit volgt een negatief moment. De excentriciteit is dus naar buiten gericht! 5. Bepaal W 1,y en W 1,z W1,y???= 499.042 mm² W 1,z???= 556.916 mm² 6. Bepaal ? c 1 / c 2 = 300 / 400 = 0 ,75???? k y = 0,53 ??(t abel 6.1) c 2 / c 1 = 400 / 300 = 1,33 ?? ? ? k S = 0,63 ??(t abel 6.1) = Ed Ed i V v? ud =+ Ed i Ed 1 1M u ? k VW =+ + 1 0, 6 4 e ?? Dd ?? ?? =+ + ?? ?? ?? ?? ?? 2 2 y z zy 1 1, 8 e e ? bb =+ 11 par1 1 uu ? ke uW = 1 1 u ? u ?? ?? =+ + ?? ???? ?? ?? ?? 2 2 Ed,y Ed,z 11 E d 1, E d 1, 1 yz yzM M uu ? kk VW VW ?? ?? =+ + ?? ???? ?? ?? ?? 2 2 Ed,y Ed,z 11 E d 1,E d 1, 1 yz yzM M uu ? kk VW VW ? ?? ? =+ + ??? ?  ??? ? 2 2 6 6 3 3 70, 6 10 180060, 0 10 1800 1 0, 5 3 0, 6 3 200 10 499\f042200 10 556\f916 ? = Ed Ed i v v? ud =+ Ed i Ed 1 1M u ? k vW =+ + 1 0, 6 4e ??Dd ?? ?? =+ + ?? ?? ?? ?? ?? 2 2 y z zy 1 1, 8 e e ? bb =+ 11 par1 1 uu ? ke uw = 1 1 u ? u ?? ?? =+ + ?? ???? ?? ?? ?? 2 2 Ed,y Ed,z ii E d 1, E d 1, 1 yz yzM M uu ? kk vW vW ?? ?? =+ + ?? ???? ?? ?? ?? 2 2 Ed,y Ed,z ii E d 1, E d 1, 1 yz yzM M uu ? kk vW vW ? ?? ? =+ + ??? ?  ??? ? 2 2 6 6 3 3 70, 6 10 180060,0 10 1800 1 0, 53 0, 63200 10 499\f042200 10 556\f916 ? ????= 1,90 Geconstateerd wordt niet alleen dat formule 6.46 in deze situatie niet toegepast mag worden, formule 6.46 geeft in dit geval ook een zware onderschatting van de ?-factor. Ook de waarde uit figuur 6.21N, ? = 1,50 voor een hoekkolom, is in dit geval te optimistisch. Aanbevelingen Naar aanleiding van deze beschouwing over het bezwijkmechanisme pons worden de volgende aanbe- velingen gedaan aan constructeurs: ? De methode beschr even in dit artikel is bewerkelijk voor individuele toetsingen, maar laat zich goed automatiseren. Maak hier gebruik van. ? Bedenk dat, om t e bepalen of formules 6.44 en 6.46 toegepast mogen worden, stap 1 t/m 4 altijd doorlo- pen moeten worden. ? Maak daar om, tenzij voldoende onderbouwd, geen gebruik van EN 1992-1-1 formules 6.44, 6.46 of figuur 6.21N. ? Maak bij tw ee-assige buiging voor de bepaling van ? gebruik van de veralgemeende formule NA.6.39.1 zoals gehanteerd in DIN-EN 1992-1-1/NA. ? In het document 'Dur chstanznachweis nach EC2' van Prof. Dr.-Ing. Rudolf Baumgart [1] zijn in tabel 2.2.2 bepalingsmethoden opgenomen van het plastische weerstandsmoment van de controle-omtrek voor diverse kolomvormen en -posities. Vooruitblik: pons in de nieuwe Eurocode Momenteel is een nieuwe versie van de Eurocode 2 in ontwikkeling. In deze nieuwe versie wordt de toet- sing op pons volledig herzien, waarmee de bezwa- ren die in dit artikel worden aangestipt grotendeels worden ondervangen. In de toekomstige versie komt een duidelijkere toelichting op de bepalingswijze van de excentriciteit van de ponskracht. Ook zal in de herziene bepalingsmethode van de schuifspan- ningsvergrotingsfactor ? geen gebruik meer worden gemaakt van het plastische weerstandsmoment van de toetsperimeter. De versimpelde bepalingsmethoden voor de factor ? uit de huidige norm komen groten- deels te vervallen. Met deze herziene toetswijze bestaat de hoop dat de methode eenduidiger zal worden en dat de kans op (onbedoeld) onveilige ontwerpen wordt verkleind. Wanneer de nieuwe versie van Eurocode 2 verschijnt, is vooralsnog niet exact bekend, maar dat zal nog zeker enkele jaren duren. MEER OVER PONS IN DE NIEUWE EUROCODE Voor een uitgebreidere toelichting op de verschillen tussen de ponstoets in de huidige en toekomstige Eurocode 2 zal binnenkort een separaat artikel verschijnen in Cement. Ook verschijnt een artikelenserie over dwarskracht in de nieuwe Eurocode. Referenties 1. Durchstanznachweis nach EC2, Prof. Dr.-Ing. Rudolf Baumgart (5-10-2020). 2. DIN-EN 1992-1-1/NA (2013), Duitse Nationale Annex bij Eurocode 2-1-1. 3. NEN-EN 1992-1-1+C2/A1 (2015) + NB+A1 (2020), Nederlandse Eurocode 2-1-1 inclusief Nationale Annex.